CHƯƠNG 4: CHẤT KẾT DÍNH VÔ CƠ

A. Có nguồn gốc chủ yếu từ các hợp chất hữu cơ B. Có khả năng liên kết các vật liệu sau khi rắn chắc C. Chỉ được sử dụng để chống thấm công trình D. Chỉ có khả năng kết dính khi được nung nóng

A. CaO, SiO₂, Al₂O₃ và Fe₂O₃ B. NaCl, KCl, CaF₂ và MgCl₂ C. CO₂, SO₂, NO₂ và H₂S D. CH₄, C₂H₆, C₃H₈ và C₄H₁₀

A. C₂S B. C₄AF C. C₃S D. CaSO₄·2H₂O

A. Xi măng được làm khô hoàn toàn trong không khí B. Xi măng tiếp xúc với cát khô trong điều kiện thường C. Xi măng được nghiền nhỏ mà không có nước D. Các khoáng xi măng phản ứng hóa học với nước

A. Chất kết dính hữu cơ B. Chất kết dính rắn chắc trong không khí C. Chất kết dính thủy lực D. Chất kết dính nhiệt dẻo

A. Chỉ sử dụng được trong nhà B. Không cần nước trong quá trình rắn chắc C. Có thể rắn chắc và duy trì độ bền trong môi trường nước D. Chỉ rắn chắc khi nhiệt độ môi trường tăng cao

A. Tốc độ thủy hóa và sự phát triển cường độ B. Màu sắc của cốt liệu dùng trong bê tông C. Khối lượng riêng của nước trộn D. Kích thước hình học của cấu kiện bê tông

A. Xi măng có khả năng chịu nhiệt đến 40°C B. Xi măng có hàm lượng thạch cao bằng 40% C. Xi măng có thời gian ninh kết là 40 phút D. Xi măng thuộc loại PCB, có mác cường độ 40 theo tiêu chuẩn áp dụng

A. Làm tăng đáng kể hàm lượng cốt liệu B. Điều chỉnh thời gian ninh kết của xi măng C. Thay thế hoàn toàn các khoáng clinker D. Ngăn chặn hoàn toàn sự thủy hóa của xi măng

A. Luôn dừng lại ngay khi nhiệt độ tăng B. Chậm hơn và không tạo sản phẩm thủy hóa C. Diễn ra nhanh hơn trong giai đoạn đầu D. Không thay đổi ở bất kỳ điều kiện nào

A. CaO phản ứng với nước tạo Ca(OH)₂ và giải phóng nhiệt B. Nước bay hơi ngay lập tức khi tiếp xúc với CaO C. CaO phân hủy thành kim loại canxi và oxy D. CaO hấp thụ khí CO₂ và tạo ra nhiệt độ thấp

A. Xi măng không cần nước để rắn chắc B. Xi măng không xảy ra bất kỳ phản ứng hóa học nào C. Vôi tôi có cường độ luôn cao hơn xi măng D. Xi măng có thể rắn chắc và phát triển cường độ trong môi trường nước

A. Màu sắc của bao bì đóng gói B. Thành phần khoáng, độ mịn và điều kiện dưỡng hộ C. Hình dạng của thiết bị vận chuyển xi măng D. Chiều cao của kho bảo quản vật liệu

A. Loại bỏ hoàn toàn hiện tượng co ngót B. Làm xi măng không cần nước để thủy hóa C. Gây nguy cơ mất ổn định thể tích do các phản ứng liên quan đến sunfat D. Bảo đảm cường độ xi măng luôn tăng ở mọi tuổi

A. Độ mịn của xi măng tự động tăng vô hạn B. Hàm lượng cát trong xi măng tăng lên C. Các khoáng clinker chuyển hoàn toàn thành kim loại D. Hơi ẩm gây thủy hóa sớm và làm giảm hoạt tính của xi măng

A. Xi măng Poóc-lăng bền sunfat phù hợp với mức độ xâm thực B. Xi măng trắng thông thường không xét điều kiện sử dụng C. Thạch cao xây dựng dùng cho các kết cấu chịu nước D. Vôi tôi thông thường dùng làm chất kết dính chính

A. Tốc độ thủy hóa giảm trong mọi điều kiện B. Cường độ sớm tăng do diện tích bề mặt phản ứng lớn hơn C. Xi măng mất hoàn toàn khả năng rắn chắc D. Nhiệt thủy hóa luôn giảm bất kể thành phần khoáng

A. Không chứa bất kỳ hợp chất canxi nào B. Có thời gian rắn chắc luôn dài hơn xi măng Poóc-lăng C. Có hệ khoáng aluminat canxi và đặc tính chịu nhiệt phù hợp với ứng dụng D. Không phát sinh biến đổi cường độ khi nhiệt độ thay đổi

A. Lượng nước dư để lại hệ lỗ rỗng sau khi thoát ra B. Các hạt xi măng chuyển hoàn toàn thành cốt liệu C. Hàm lượng khoáng clinker tự động tăng lên D. Bê tông không còn xảy ra quá trình thủy hóa

A. Vì nước dư làm tăng hoàn toàn độ bền kéo B. Vì nước dư ngăn cản mọi quá trình biến dạng C. Vì nước dư làm xi măng không sinh nhiệt D. Vì nước dư có thể làm tăng độ rỗng và co ngót khi khô

A. Tăng nước trộn để hỗn hợp luôn loãng B. Tăng lượng thạch cao không giới hạn C. Kiểm soát tỷ lệ nước/xi măng và bảo dưỡng đúng cách D. Giảm thời gian trộn xuống mức thấp nhất

A. Sử dụng xi măng có nhiệt thủy hóa thấp và kiểm soát nhiệt độ B. Tăng hàm lượng C₃A để phản ứng diễn ra nhanh hơn C. Tăng nhiệt độ ban đầu của bê tông càng cao càng tốt D. Bỏ qua việc theo dõi chênh lệch nhiệt độ trong khối bê tông

A. Cốt liệu có hình dạng phù hợp B. Co ngót sớm kết hợp với mất nước nhanh và bảo dưỡng không đầy đủ C. Bảo dưỡng ẩm được thực hiện đúng quy trình D. Tỷ lệ nước/xi măng được kiểm soát hợp lý

A. Tăng nước trộn mà không kiểm soát tỷ lệ B. Ngừng dưỡng hộ ngay sau khi đổ bê tông C. Giảm độ mịn của xi măng trong mọi trường hợp D. Lựa chọn xi măng phù hợp và bảo dưỡng theo chế độ thích hợp

A. Hàm lượng MgO cao hơn đáng kể so với mọi loại xi măng B. Bổ sung lượng lớn than vào hỗn hợp nguyên liệu C. Kiểm soát hàm lượng oxit tạo màu, đặc biệt là sắt, trong nguyên liệu và sản xuất D. Tăng hàm lượng cốt liệu thô trong thành phần xi măng

A. Tăng C₃A và C₃S lên mức cao nhất có thể B. Tăng tương đối C₂S, hạn chế C₃S và C₃A theo yêu cầu thiết kế C. Tăng thạch cao để thay thế phần lớn clinker D. Loại bỏ toàn bộ SiO₂ khỏi nguyên liệu sản xuất

A. Sử dụng cốt liệu nhẹ có cấu trúc rỗng phù hợp và kiểm soát lượng nước B. Tăng tối đa hàm lượng cát đặc để tăng khối lượng thể tích C. Tăng lượng nước trộn để tạo nhiều lỗ rỗng không kiểm soát D. Thay hoàn toàn xi măng bằng thạch cao xây dựng

A. Vì C₃A giúp bê tông không cần bảo dưỡng B. Vì C₃A làm tăng khả năng chống thấm trong mọi điều kiện C. Vì C₃A ngăn chặn hoàn toàn sự xâm nhập của ion sunfat D. Vì hạn chế C₃A giúp giảm nguy cơ hình thành sản phẩm phản ứng gây giãn nở

A. Màu sắc và hình thức đóng gói của chất kết dính B. Khả năng rắn chắc, độ bền trong môi trường nước và điều kiện xâm thực C. Khả năng hòa tan hoàn toàn của chất kết dính sau khi đông kết D. Khả năng giữ nguyên trạng thái bột trong suốt thời gian sử dụng

A. Tăng lượng nước trộn để giảm độ đặc chắc của bê tông B. Tăng hàm lượng C₃A nhằm rút ngắn thời gian đông kết C. Giảm nhiệt thủy hóa, kiểm soát chênh lệch nhiệt độ và bảo dưỡng thích hợp D. Ngừng theo dõi nhiệt độ sau khi bê tông bắt đầu đông kết

A. Xi măng Poóc-lăng bền sunfat B. Xi măng trắng C. Xi măng PCB30 D. Xi măng PC40

A. C₃A, MgO, Na₂O B. C₂S, C₃S, C₃A, C₄AF C. CaCO₃, SiO₂ D. Fe₂O₃, Al₂O₃

A. Do áp suất thủy tĩnh B. Do phản ứng hóa học C. Do co ngót thể tích khi nước bay hơi D. Do tăng độ mịn

A. Xi măng Poóc-lăng bền sunfat B. Xi măng trắng C. Xi măng chịu nhiệt D. Xi măng Poóc-lăng hỗn hợp có mác cường độ 40 theo tiêu chuẩn áp dụng

A. Nhiệt độ thấp B. Giảm độ mịn C. Tăng lượng thạch cao D. Nhiệt độ cao và lượng nước ít, trong điều kiện thích hợp

A. Tăng C₃A để phản ứng nhanh hơn B. Tăng lượng thạch cao trong xi măng C. Tăng C₂S, giảm C₃S và C₃A D. Tăng nhiệt độ dưỡng hộ

A. Thủy B. Polyme C. Hỗn hợp D. Không khí

A. Mất CO₂ B. Mất CaO C. Hấp ẩm, gây thủy hóa sớm và làm giảm hoạt tính D. Tăng độ mịn

A. CaO, SiO₂, Al₂O₃, Fe₂O₃ B. CaSO₄, MgO, Na₂O C. Fe₂O₃, MgCO₃ D. SiO₂, Na₂O

A. Tăng lượng nước trộn B. Giảm độ mịn của xi măng C. Giảm nhiệt độ vật liệu trong mọi điều kiện D. Tăng độ mịn của xi măng trong giới hạn phù hợp

A. Do bay hơi B. Do phản ứng tỏa nhiệt: CaO + H₂O → Ca(OH)₂ C. Do phản ứng hút ẩm D. Do co thể tích

A. Vôi trộn cát B. Thạch cao xây dựng C. Xi măng trắng D. Xi măng Poóc-lăng kết hợp tro bay và phụ gia giảm nước phù hợp

A. Độ ẩm (%) B. Độ rỗng (%) C. Tỷ diện (cm²/g) D. Độ sệt (mm)

A. Dùng xi măng có nhiệt thủy hóa thấp, với hàm lượng C₂S tương đối cao và C₃S B. Tăng tỷ lệ nước/xi măng C. Tăng nhiệt độ dưỡng hộ D. Tăng hàm lượng C₃A

A. Cả hai đều chỉ rắn chắc trong không khí B. Xi măng rắn chắc được trong nước, còn vôi thông thường rắn chắc chủ yếu C. Xi măng là chất kết dính hữu cơ D. Vôi luôn bền nước hơn xi măng

A. Xi măng trắng có nhiều MgO hơn đáng kể B. Xi măng trắng có nhiều than hơn C. Xi măng trắng được kiểm soát chặt hàm lượng oxit tạo màu, đặc biệt là Fe₂O₃ D. Xi măng trắng có nhiều sét hơn

A. Nước và cát B. Nước và Fe₂O₃ C. Nước và CaSO₄ D. Nước và các khoáng clinker như C₂S, C₃S

A. Pha rắn giảm, lỗ rỗng tăng sau khi nước dư thoát ra B. Pha rắn tăng C. Nhiệt độ giảm D. Hàm lượng CaO giảm hoàn toàn

A. Tăng độ trắng B. Tăng độ dẻo C. Giảm độ bền D. Điều chỉnh tốc độ đông kết

A. Tăng lượng cát để làm vữa đặc hơn B. Tăng lượng nước để hỗn hợp dễ thi công C. Dùng cốt liệu nhẹ có cấu trúc rỗng như perlite hoặc keramzit, đồng thời kiểm D. Thay toàn bộ xi măng bằng vôi

A. Màu sắc và hình dạng bao bì B. Độ ẩm bảo quản 11 C. Thành phần khoáng và độ mịn D. Hàm lượng SO₃

A. Độ mịn thấp trong mọi trường hợp B. Co ngót nhanh và thiếu bảo dưỡng ẩm C. Nhiệt độ thấp trong mọi trường hợp D. Nước trộn luôn ở mức quá thấp

A. Chỉ trong không khí B. Chỉ trong dầu C. Chỉ trong môi trường khô D. Trong không khí và trong nước

A. Xi măng Poóc-lăng bền sunfat có hàm lượng C₃A thấp, phù hợp với điều kiện B. Xi măng trắng thông thường C. Xi măng Poóc-lăng thông thường không xét điều kiện môi trường D. Thạch cao xây dựng

A. Chậm lại và cường độ luôn tăng B. Không đổi trong mọi điều kiện C. Dừng lại hoàn toàn D. Nhanh hơn lúc đầu nhưng nhiệt độ quá cao có thể ảnh hưởng bất lợi đến cường

A. Do không chứa bất kỳ hợp chất canxi nào B. Do hệ khoáng aluminat canxi tạo nên các đặc tính phù hợp với ứng dụng chịu C. Do có nhiều thạch cao hơn D. Do không cần nước để rắn chắc

A. Chất hữu cơ có khả năng kết dính cát sỏi B. Hỗn hợp phụ gia hữu cơ C. Chất vô cơ có khả năng rắn chắc khi tác dụng với nước hoặc không khí D. Nhựa dẻo dùng trong xây dựng

A. Tăng lượng thạch cao không giới hạn B. Dùng nhiều nước hơn C. Giảm nhiệt độ trộn trong mọi trường hợp D. Kiểm soát tỷ lệ N/X và lựa chọn độ mịn xi măng thích hợp

A. Do thạch cao bốc hơi hoàn toàn B. Do hấp thụ ẩm, xảy ra thủy hóa sớm C. Do xi măng bị nung lại trong kho D. Do độ mịn tăng liên tục

A. Thủy hóa nhanh hơn, cường độ sớm tăng và nguy cơ co ngót có thể tăng B. Thủy hóa chậm hơn và không phát triển cường độ sớm C. Không ảnh hưởng đến tốc độ thủy hóa D. Nhiệt thủy hóa luôn giảm

A. 2,80 kg B. 3,50 kg C. 3,10 kg D. 3,25 kg

A. 0,60 kg B. 0,45 kg C. 0,75 kg D. 0,90 kg

A. 140,0 kg B. 175,0 kg C. 192,5 kg D. 157,5 kg

A. 14,87 L B. 15,87 L C. 16,87 L D. 17,87 L

A. 3,20 kg B. 4,80 kg C. 4,20 kg D. 5,20 kg

A. 300 cm³ B. 270 cm³ C. 350 cm³ D. 400 cm³

A. 2.800 kg/m³ B. 3.000 kg/m³ C. 3.300 kg/m³ D. 3.150 kg/m³

A. 35 MPa B. 32 MPa C. 36 MPa D. 30 MPa

A. 950 m²/m³ B. 1.000 m²/m³ C. 1.050.000 m²/m³ D. 1.150 m²/m³

A. 9,1% B. 8,0% C. 10,0% D. 12,0%

A. Xi măng, nước và sơn B. Xi măng, nước, cát, đá hoặc sỏi và phụ gia nếu cần C. Cát, đá và nước D. Xi măng, đất sét và nhựa đường

A. 500 kg/m³ B. 1.000 kg/m³ C. 2.400 kg/m³ D. 7.850 kg/m³

A. Cường độ và độ bền lâu B. Màu sắc của cốt liệu C. Kích thước của cấu kiện D. Khối lượng của cốt thép

A. Khối lượng thể tích (kg/m³) B. Hệ số dẫn nhiệt (W/m·K) C. Độ sụt (mm) D. Cường độ nén (MPa)

A. Khả năng chịu nén sau 28 ngày B. Tính công tác của hỗn hợp bê tông tươi C. Độ bền chống ăn mòn của bê tông D. Khả năng chịu nhiệt của bê tông

A. Vì nước làm tăng lượng cốt liệu B. Vì nước làm xi măng mất hoàn toàn khả năng thủy hóa C. Vì nước dư có thể tạo thêm lỗ rỗng sau khi thoát ra D. Vì nước làm tăng khối lượng cốt thép

A. Giảm lượng nước cần dùng mà vẫn duy trì tính công tác phù hợp B. Thay thế hoàn toàn xi măng trong hỗn hợp C. Làm cốt liệu tự tăng cường độ D. Loại bỏ hoàn toàn nhu cầu bảo dưỡng bê tông

A. Vì làm giảm kích thước cốt liệu B. Vì làm tăng độ sụt của bê tông đã đóng rắn C. Vì làm giảm khối lượng riêng của xi măng D. Vì chênh lệch nhiệt độ tạo ứng suất nhiệt trong kết cấu

A. Làm bê tông mất nước nhanh hơn B. Duy trì điều kiện ẩm thích hợp để thủy hóa và phát triển cường độ C. Tăng tỷ lệ N/X của hỗn hợp đã đóng rắn D. Thay thế hoàn toàn công đoạn đầm chặt

A. Chỉ quyết định màu sắc bề mặt B. Thay thế hoàn toàn vai trò của xi măng C. Ảnh hưởng đến cường độ, khối lượng thể tích và tính chất hỗn hợp D. Không ảnh hưởng đến chất lượng bê tông

A. Nước bốc hơi nhanh gây co ngót dẻo khi bê tông chưa đủ khả năng chống lại B. Cốt liệu có kích thước phù hợp C. Bê tông được bảo dưỡng đúng cách D. Hỗn hợp được đầm chặt đầy đủ

A. Vì xi măng luôn bị hòa tan hoàn toàn B. Vì cốt liệu tự giảm độ cứng C. Vì lượng nước dư tạo ra quá nhiều lỗ rỗng D. Vì hỗn hợp khó thi công, đầm chặt không đầy đủ và có thể tồn tại lỗ rỗng

A. Để tăng tối đa tốc độ phát nhiệt B. Để giảm nguy cơ nứt do chênh lệch nhiệt độ trong khối bê tông C. Để không cần bảo dưỡng bê tông D. Để tăng lượng nước trộn không giới hạn

A. Tăng nước trộn theo toàn bộ lượng nước có trong cốt liệu B. Giữ nguyên lượng nước mà không cần tính toán C. Trừ lượng nước tự do do cốt liệu mang vào khỏi lượng nước trộn thiết kế D. Tăng lượng xi măng để thay thế toàn bộ nước

A. Cường độ và khả năng chống mài mòn phù hợp với điều kiện sử dụng B. Màu sắc sáng nhất có thể C. Khối lượng thể tích thấp nhất trong mọi trường hợp D. Độ sụt cao nhất mà không xét tỷ lệ N/X

A. Tăng tỷ lệ N/X để bê tông dễ thi công B. Bỏ qua yêu cầu bảo dưỡng sau khi đổ C. Chỉ tăng lượng nước để hạn chế nứt D. Giảm độ thấm, kiểm soát N/X và sử dụng hệ vật liệu phù hợp với môi trường

A. Tăng lượng nước trộn vượt mức thiết kế B. Bảo dưỡng phù hợp, kiểm soát N/X và lựa chọn cấp phối hợp lý C. Ngừng bảo dưỡng ngay sau khi hoàn thiện bề mặt D. Tăng xi măng mà không xét đến nhiệt thủy hóa

A. Giảm xi măng mà không thay đổi cấp phối B. Tăng nước để bù lượng xi măng giảm C. Sử dụng tro bay hoặc xỉ lò cao phù hợp kết hợp tối ưu cấp phối và phụ gia giảm D. Loại bỏ hoàn toàn cốt liệu thô

A. Sử dụng cốt liệu nhẹ như keramzit hoặc perlite và thiết kế cấp phối phù hợp B. Chỉ sử dụng đá granit đặc có khối lượng thể tích cao C. Tăng lượng cát đặc để tăng khối lượng bê tông D. Tăng nước trộn không giới hạn để tạo nhiều lỗ rỗng

A. Tăng lượng nước trộn để làm giảm độ đặc chắc B. Tăng nhiệt độ bê tông ban đầu càng cao càng tốt C. Bỏ qua việc theo dõi nhiệt độ sau khi đổ D. Kiểm soát nhiệt thủy hóa, chênh lệch nhiệt độ và chế độ bảo dưỡng

A. Tăng lượng nước để hỗn hợp dễ thi công hơn. B. Chỉ sử dụng cát mịn để hạn chế phân tầng. C. Giảm thời gian bảo dưỡng để bê tông nhanh khô. D. Hạn chế tính thấm và lựa chọn vật liệu phù hợp với môi trường clorua.

A. Khả năng chịu nén của bê tông đã đóng rắn. B. Tính công tác của hỗn hợp bê tông tươi. C. Khả năng chống mài mòn của bê tông. D. Độ bền hóa học của xi măng.

A. Tăng tối đa lượng xi măng trong hỗn hợp. B. Đổ bê tông liên tục mà không cần kiểm soát nhiệt độ. C. Kiểm soát nhiệt thủy hóa, chênh lệch nhiệt độ và chế độ bảo dưỡng. D. Tăng lượng nước trộn để bê tông nhanh đông kết.

A. Xi măng, nước, cát và cốt liệu lớn. B. Xi măng, đất sét, nhựa đường và nước. C. Vôi, thạch cao, đất và cốt liệu lớn. D. Xi măng, bột đá, dầu khoáng và nước.

A. Tăng lượng nước theo toàn bộ khối lượng cốt liệu. B. Giữ nguyên lượng nước trong mọi trường hợp. C. Bổ sung nước để bù phần nước cốt liệu hấp thụ. D. Trừ lượng nước tự do do cốt liệu mang vào hỗn hợp.

A. 500 kg/m³. B. 1.200 kg/m³. C. 2.400 kg/m³. D. 4.800 kg/m³.

A. Bảo dưỡng thích hợp, kiểm soát tỷ lệ nước/xi măng và thiết kế cấp phối hợp lý. B. Tăng lượng nước trộn để hỗn hợp luôn ở trạng thái lỏng. C. Để bề mặt bê tông tiếp xúc trực tiếp với nắng sau khi đổ. D. Giảm thời gian trộn và bỏ qua công tác đầm chặt.

A. kg/m³. B. MPa. C. m²/kg. D. L/phút.

A. Luôn đạt cường độ cao mà không cần đầm chặt. B. Tự tăng tính công tác trong quá trình vận chuyển. C. Giảm hoàn toàn nguy cơ hình thành lỗ rỗng. D. Khó thi công, khó đầm chặt và dễ để lại lỗ rỗng.

A. Đá đặc có khối lượng thể tích lớn. B. Cát thạch anh có khối lượng thể tích cao. C. Cốt liệu nhẹ như keramzit hoặc perlite. D. Đá granit nghiền có tỷ trọng lớn.

A. Chỉ ảnh hưởng đến màu sắc của bê tông. B. Ảnh hưởng đến cường độ và độ bền của bê tông. C. Chỉ ảnh hưởng đến kích thước hạt cốt liệu. D. Không ảnh hưởng nếu lượng cát được giữ nguyên.

A. Tăng lượng nước cần thiết để đạt độ sụt. B. Thay thế hoàn toàn xi măng trong hỗn hợp. C. Làm cốt liệu lớn phân hủy nhanh hơn. D. Giảm lượng nước trộn mà vẫn duy trì tính công tác phù hợp.

A. Nứt bề mặt do co ngót dẻo. B. Cốt liệu lớn chuyển hoàn toàn thành cốt liệu mịn. C. Xi măng ngừng phản ứng vĩnh viễn ngay khi tiếp xúc nước. D. Bê tông tự tăng khả năng chống thấm.

A. Sự phân loại cốt liệu trong kho chứa. B. Hiện tượng nước trộn bay hơi trước khi đổ. C. Ứng suất nhiệt và nguy cơ nứt do chênh lệch nhiệt độ. D. Sự thay đổi màu sắc của cốt liệu.

A. Làm nước trong bê tông bay hơi nhanh hơn. B. Giảm thời gian thủy hóa xuống mức thấp nhất. C. Loại bỏ toàn bộ nước khỏi hồ xi măng. D. Duy trì điều kiện độ ẩm phù hợp để xi măng thủy hóa và bê tông phát triển

A. Cường độ và khả năng chống mài mòn phù hợp. B. Khả năng hấp thụ nước càng cao càng tốt. C. Khối lượng thể tích càng thấp càng tốt trong mọi trường hợp. D. Thời gian đông kết càng dài càng tốt.

A. Vì nước làm cốt liệu lớn biến mất hoàn toàn. B. Vì nước ngăn cản mọi phản ứng thủy hóa xi măng. C. Vì nước dư có thể tạo lỗ rỗng sau khi bê tông đóng rắn. D. Vì nước luôn làm tăng lượng xi măng trong hỗn hợp.

A. Tăng nước trộn và bỏ qua yêu cầu về độ bền. B. Loại bỏ hoàn toàn cốt liệu lớn khỏi hỗn hợp. C. Giảm thời gian trộn đến mức thấp nhất. D. Tối ưu cấp phối và sử dụng phụ gia khoáng phù hợp.

A. Lấy khối lượng xi măng chia cho lượng nước trộn. B. Lấy khối lượng bê tông chia cho thể tích tương ứng. C. Lấy thể tích cốt liệu chia cho khối lượng nước. D. Lấy cường độ chịu nén chia cho tuổi bê tông.

A. Mẻ B thường có cường độ cao hơn và độ thấm thấp hơn mẻ A. B. Hai mẻ có cường độ và độ thấm hoàn toàn giống nhau. C. Mẻ A luôn có tính công tác cao hơn mẻ B. D. Mẻ A thường có cường độ cao hơn và độ thấm thấp hơn mẻ B.

A. Liên kết cốt liệu và tạo khả năng chống thấm cho hỗn hợp B. Làm tăng kích thước lớn nhất của cốt liệu C. Thay thế hoàn toàn vai trò chịu lực của cốt liệu D. Làm tăng lượng nước tự do trong hỗn hợp

A. Tổng khối lượng nhựa đường trong hỗn hợp B. Thể tích khe rỗng giữa các hạt cốt liệu khoáng trong hỗn hợp đã đầm chặt C. Độ xuyên kim của nhựa đường D. Khối lượng riêng của hỗn hợp ở trạng thái rời

A. Khả năng chống thấm nước của mẫu B. Độ mịn của bột khoáng C. Khả năng chịu tải lớn nhất của mẫu trước khi phá hoại theo điều kiện thử D. Nhiệt độ bắt cháy của nhựa đường

A. Độ C (°C) B. Milimét trên giây (mm/s) C. Kilôgam trên mét khối (kg/m³) D. Đơn vị 0,1 mm

A. Tỷ trọng lớn nhất lý thuyết của hỗn hợp bê tông nhựa B. Tỷ trọng khối của riêng cốt liệu thô C. Hàm lượng nhựa đường theo thể tích D. Độ ổn định của mẫu Marshall

A. Tạo hỗn hợp có màu sắc đồng nhất trong mọi điều kiện B. Đảm bảo hỗn hợp đạt yêu cầu về độ bền, khả năng chịu tải và độ bền lâu C. Tăng tối đa lượng nhựa đường sử dụng D. Loại bỏ hoàn toàn các khe rỗng trong hỗn hợp

A. Cốt liệu tự động tăng kích thước B. Hỗn hợp luôn có khả năng chống lún tốt hơn C. Hỗn hợp dễ bị chảy nhựa và biến dạng dưới tác dụng của tải trọng D. Hỗn hợp mất hoàn toàn khả năng bám dính giữa các hạt

A. Xác định nhiệt độ thi công tối ưu của nhựa đường B. Đánh giá trực tiếp độ ổn định Marshall C. Xác định thời gian vận chuyển hỗn hợp D. Phục vụ tính toán các chỉ tiêu thể tích của hỗn hợp bê tông nhựa

A. Mẫu có xu hướng biến dạng lớn khi chịu tải, có thể làm tăng nguy cơ hằn lún B. Mẫu chắc chắn có khả năng chống nứt tốt nhất C. Hỗn hợp không chứa nhựa đường D. Cốt liệu trong mẫu không chịu tác dụng của tải trọng

A. Dễ chảy ở nhiệt độ thấp B. Khả năng duy trì độ cứng tốt hơn trong điều kiện nhiệt độ cao C. Khả năng hòa tan hoàn toàn trong nước D. Khả năng làm giảm kích thước cốt liệu

A. Hỗn hợp luôn có độ bền mỏi cao hơn B. Cốt liệu không cần được đầm chặt C. Không gian dành cho nhựa đường có hiệu quả và khe rỗng bị hạn chế, làm tăng D. Nhiệt độ hóa mềm của cốt liệu tăng lên

A. Lớp mặt luôn có hàm lượng cốt liệu thô cao B. Hỗn hợp được thiết kế với lượng nhựa luôn thấp hơn yêu cầu C. Nền đường có độ dốc ngang lớn D. Hàm lượng nhựa quá cao hoặc nhựa quá mềm trong điều kiện nhiệt độ khai thác

A. Ứng suất lặp lại vượt khả năng chịu mỏi của kết cấu hoặc hỗn hợp có tính B. Nhựa đường luôn có độ kim lún quá cao C. Cốt liệu có màu sắc không đồng đều D. Bề mặt đường không có vạch sơn giao thông

A. Mẫu chắc chắn có hàm lượng nhựa tối ưu B. Hỗn hợp có thể quá cứng hoặc giòn, cần kiểm tra thêm nguy cơ nứt và các chỉ C. Mẫu chắc chắn có độ rỗng không khí bằng không D. Hỗn hợp luôn phù hợp với mọi điều kiện khai thác

A. Khả năng liên kết giữa các hạt cốt liệu luôn tăng B. Độ bền lâu của mặt đường luôn được cải thiện C. Màng nhựa bao bọc cốt liệu không đầy đủ, làm tăng nguy cơ bong bật và giảm D. Hỗn hợp không còn chịu ảnh hưởng của tải trọng xe

A. Hàm lượng cốt liệu thô trong hỗn hợp quá lớn B. Hàm lượng nhựa quá cao hoặc nhựa quá mềm ở nhiệt độ khai thác C. Tỷ trọng lý thuyết Gmm quá thấp D. Giá trị VMA quá lớn

A. Độ xuyên kim và điểm hóa mềm B. Khối lượng riêng và độ rỗng C. Độ nhớt và điểm chớp cháy D. Độ ổn định (Stability) và độ dẻo (Flow)

A. Liên kết các hạt cốt liệu, đồng thời tạo khả năng chống thấm và tính đàn hồi cho B. Làm giảm hoàn toàn độ rỗng của cốt liệu C. Giảm khối lượng hỗn hợp mà không ảnh hưởng đến tính chất cơ học D. Chỉ tạo màu sắc đặc trưng cho mặt đường

A. Tỷ trọng riêng của nhựa đường B. Thể tích khí trong hỗn hợp đã đầm chặt C. Tỷ trọng lớn nhất lý thuyết của hỗn hợp bê tông nhựa D. Tốc độ phá hoại của mẫu Marshall

A. Xác định màu sắc và hình dạng của cốt liệu B. Phục vụ tính toán các chỉ tiêu thể tích như VMA, VFA và hàm lượng nhựa theo C. Xác định trực tiếp nhiệt độ hóa mềm của nhựa đường D. Đánh giá thời gian vận chuyển hỗn hợp đến công trường

A. Giảm tối đa lượng nhựa đường bất kể chất lượng hỗn hợp B. Tạo bề mặt có độ bóng cao nhất có thể C. Hạ nhiệt độ thi công xuống mức thấp nhất trong mọi điều kiện D. Đảm bảo độ bền, khả năng chịu biến dạng, tính công tác và độ bền lâu của hỗn

A. 0,1 mm B. Độ C (°C) C. Phần trăm khối lượng (%) D. Kilôgam trên mét khối (kg/m³)

A. Độ rỗng không khí luôn tăng và độ bám dính luôn giảm B. Tính chất cơ học của hỗn hợp không thay đổi C. Độ rỗng không khí có thể giảm, nhưng thừa nhựa sẽ làm tăng nguy cơ mềm hóa D. Hỗn hợp luôn trở nên cứng hơn khi chịu tải trọng

A. Độ nhớt của hỗn hợp nhựa khoáng B. Độ rỗng giữa các hạt cốt liệu khoáng trong hỗn hợp đã đầm chặt C. Thể tích riêng của nhựa đường D. Khối lượng hỗn hợp bê tông nhựa

A. Hỗn hợp luôn có hàm lượng nhựa quá cao B. Bề mặt đường có màu sắc không đồng đều C. Giá trị VMA luôn lớn hơn giới hạn thiết kế D. Hỗn hợp quá cứng hoặc kết cấu nền yếu, khiến ứng suất lặp lại vượt khả năng

A. Không gian giữa các hạt cốt liệu dành cho nhựa đường có hiệu quả và khe rỗng B. Hàm lượng nhựa đường chắc chắn bằng không C. Hỗn hợp luôn đạt chất lượng tối ưu mà không cần kiểm tra thêm D. Độ ổn định Marshall luôn giảm về bằng không

A. Hỗn hợp hoàn toàn không có khả năng biến dạng B. Hỗn hợp luôn có độ cứng cao C. Hỗn hợp có xu hướng biến dạng lớn dưới tải trọng, làm tăng nguy cơ hằn lún D. Hỗn hợp đã loại bỏ hoàn toàn độ rỗng không khí

A. Nhựa đường dễ chảy hơn ở nhiệt độ thấp B. Nhựa đường có xu hướng duy trì độ cứng tốt hơn ở nhiệt độ cao C. Nhựa đường chắc chắn có độ xuyên kim cao hơn D. Khả năng kết dính của nhựa đường luôn mất hoàn toàn

A. Hỗn hợp chắc chắn quá mềm và dễ chảy nhựa B. Mẫu chắc chắn có hàm lượng nhựa tối ưu C. Hỗn hợp không chịu ảnh hưởng của nhiệt độ khai thác D. Hỗn hợp có thể quá cứng hoặc giòn, cần đánh giá thêm nguy cơ nứt và các chỉ

A. Khả năng liên kết giữa các hạt cốt liệu luôn tăng lên B. Độ bền lâu của mặt đường luôn được cải thiện C. Màng nhựa bao bọc cốt liệu không đầy đủ, làm tăng nguy cơ bong bật và giảm D. Độ rỗng không khí luôn giảm về bằng không

A. 4,00% B. 5,00% C. 6,00% D. 7,50%

A. 2,125 B. 3,125 C. 3,000 D. 2,500

A. 4,00% B. 5,00% C. 6,00% D. 7,00%

A. 10,00% B. 11,50% C. 12,96% D. 15,00%

A. 5,50% B. 6,00% C. 7,00% D. 8,00%

A. Đạt cả hai tiêu chí. B. Không đạt độ ổn định. C. Đạt độ ổn định nhưng không đạt độ chảy. D. Không đạt cả hai tiêu chí.

A. 38,00 L B. 40,00 L C. 42,00 L D. 44,10 L

A. 2,256 B. 2,356 C. 2,480 D. 2,604

A. 1,47 B. 2,00 C. 2,47